---
title: "Salas y edificación"
description: "Acústica de salas, criterios de ruido, aislamiento acústico y predicción de flancos detrás de phonometry."
references:
  - type: book
    authors: ["Kuttruff, H."]
    year: 2016
    title: "Room acoustics"
    edition: "6.ª ed."
    publisher: "CRC Press"
    doi: "10.1201/9781315372150"
    note: "La teoría estadística del decaimiento que sustenta la integración hacia atrás y las relaciones de Sabine usadas a lo largo de esta página."
  - type: article
    authors: ["Schroeder, M. R."]
    year: 1965
    title: "New method of measuring reverberation time"
    journal: "The Journal of the Acoustical Society of America"
    volume: 37
    issue: 3
    pages: "409-412"
    doi: "10.1121/1.1909343"
    note: "El método de integración hacia atrás de la sección de curvas de decaimiento."
  - type: article
    authors: ["Hak, C. C. J. M.", "Wenmaekers, R. H. C.", "van Luxemburg, L. C. J."]
    year: 2012
    title: "Measuring room impulse responses: Impact of the decay range on derived room acoustic parameters"
    journal: "Acta Acustica united with Acustica"
    volume: 98
    issue: 6
    pages: "907-915"
    doi: "10.3813/aaa.918574"
    note: "El análisis de la INR sobre el rango de decaimiento que sustenta los umbrales de validez endurecidos de T20/T30."
  - type: article
    authors: ["Beranek, L. L."]
    year: 1957
    title: "Revised criteria for noise in buildings"
    journal: "Noise Control"
    volume: 3
    issue: 1
    pages: "19-27"
    doi: "10.1121/1.2369239"
    note: "Las curvas NC originales calificadas por el método de tangencia de la sección de ruido de salas."
  - type: article
    authors: ["Blazier, W. E."]
    year: 1997
    title: "RC Mark II: A refined procedure for rating the noise of heating, ventilating, and air-conditioning (HVAC) systems in buildings"
    journal: "Noise Control Engineering Journal"
    volume: 45
    issue: 6
    pages: "243-250"
    doi: "10.3397/1.2828446"
    note: "El contorno RC Mark II y la etiqueta de calidad espectral codificados por el Anexo D de ANSI/ASA S12.2."
  - type: book
    authors: ["Hopkins, C."]
    year: 2007
    title: "Sound insulation"
    publisher: "Butterworth-Heinemann"
    doi: "10.4324/9780080550473"
    note: "ISBN 978-0-7506-6526-1. Las cadenas de medición, la transmisión por flancos y el marco de predicción EN 12354 de las secciones de aislamiento."
  - type: book
    authors: ["Vigran, T. E."]
    year: 2008
    title: "Building acoustics"
    publisher: "CRC Press"
    doi: "10.1201/9781482266016"
    note: "ISBN 978-0-415-42853-8. La transmisión del sonido en edificios, de las construcciones simples y dobles a los suelos flotantes."
  - type: standard
    organization: "Acoustical Society of America"
    year: 2019
    title: "Criteria for evaluating room noise"
    designation: "ANSI/ASA S12.2-2019"
    url: "https://webstore.ansi.org/standards/asa/ansiasas122019"
    note: "El método de tangencia NC normativo y la calificación RC Mark II del Anexo D con su etiqueta espectral."
  - type: standard
    organization: "International Organization for Standardization"
    year: 2006
    title: "Acoustics — Application of new measurement methods in building and room acoustics"
    designation: "ISO 18233:2006"
    url: "https://www.iso.org/standard/40408.html"
    note: "La deconvolución por barrido sinusoidal y MLS de la sección de excitación determinista."
  - type: standard
    organization: "International Organization for Standardization"
    year: 2009
    title: "Acoustics — Measurement of room acoustic parameters — Part 1: Performance spaces"
    designation: "ISO 3382-1:2009"
    url: "https://www.iso.org/standard/40979.html"
    note: "La integración hacia atrás, las definiciones de parámetros y la familia de claridad del Anexo A."
  - type: standard
    organization: "International Organization for Standardization"
    year: 2008
    title: "Acoustics — Measurement of room acoustic parameters — Part 2: Reverberation time in ordinary rooms"
    designation: "ISO 3382-2:2008"
    url: "https://www.iso.org/standard/36201.html"
    note: "Las ventanas de regresión, las reglas de rango dinámico y la comprobación de curvatura de la sección de validez."
  - type: standard
    organization: "International Organization for Standardization"
    year: 2012
    title: "Acoustics — Measurement of room acoustic parameters — Part 3: Open plan offices"
    designation: "ISO 3382-3:2012"
    url: "https://www.iso.org/standard/46520.html"
    note: "El decaimiento espacial en oficinas diáfanas y las distancias de distracción y privacidad."
  - type: standard
    organization: "International Organization for Standardization"
    year: 2014
    title: "Acoustics — Field measurement of sound insulation in buildings and of building elements — Part 1: Airborne sound insulation"
    designation: "ISO 16283-1:2014"
    url: "https://www.iso.org/standard/55997.html"
    note: "Las diferencias de nivel en campo y las normalizaciones de las secciones de aislamiento."
  - type: standard
    organization: "International Organization for Standardization"
    year: 2020
    title: "Acoustics — Rating of sound insulation in buildings and of building elements — Part 1: Airborne sound insulation"
    designation: "ISO 717-1:2020"
    url: "https://www.iso.org/standard/77435.html"
    note: "El desplazamiento de la curva de referencia y los términos de adaptación espectral C y Ctr."
  - type: standard
    organization: "International Organization for Standardization"
    year: 2003
    title: "Acoustics — Measurement of sound absorption in a reverberation room"
    designation: "ISO 354:2003"
    url: "https://www.iso.org/standard/34545.html"
    note: "La medición de absorción en cámara reverberante y su término de absorción del aire."
  - type: standard
    organization: "European Committee for Standardization"
    year: 2003
    title: "Building acoustics — Estimation of acoustic performance of buildings from the performance of elements — Part 6: Sound absorption in enclosed spaces"
    designation: "EN 12354-6:2003"
    url: "https://knowledge.bsigroup.com/products/building-acoustics-estimation-of-acoustic-performance-of-buildings-from-the-performance-of-elements-sound-absorption-in-enclosed-spaces"
    note: "El modelo de absorción del apartado 4 y los casos resueltos del Anexo E de la sección de recintos. La ficha de catálogo enlazada es la página de BSI Knowledge de BS EN 12354-6:2003."
  - type: standard
    organization: "International Organization for Standardization"
    year: 2020
    title: "Acoustics — Determination and application of measurement uncertainties in building acoustics — Part 1: Sound insulation"
    designation: "ISO 12999-1:2020"
    url: "https://www.iso.org/standard/73930.html"
    note: "Las situaciones de medición, las incertidumbres tabuladas y los factores de cobertura de la sección de incertidumbre."
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Esta página reúne la teoría de salas y edificación: la medición de respuestas al impulso y los parámetros de acústica de salas, los criterios de ruido de fondo, el aislamiento a ruido aéreo y a impactos con sus índices globales y su incertidumbre, y la predicción de flancos y de absorción. Forma parte de la [referencia de teoría](/phonometry/es/reference/theory/); la dispersión superficial y la caracterización de materiales acústicos están en [Materiales y superficies](/phonometry/es/reference/theory/materials-surfaces/).

## Criterios de ruido de salas (ANSI S12.2)

ANSI/ASA S12.2-2019 valora el ruido de fondo estacionario de una sala frente a familias de curvas por bandas de octava (16 Hz – 8 kHz). El **índice NC** sigue el procedimiento en dos pasos de la cláusula 5.2.2 sobre las curvas de la Tabla 1 (NC-15 a NC-70): el nivel de interferencia con el habla $\mathrm{SIL} = \tfrac14(L_{500}+L_{1000}+L_{2000}+L_{4000})$ (cláusula 3.2) selecciona la curva NC-(SIL) y, si ninguna banda la supera, el espectro se designa NC-(SIL); en caso contrario se aplica el método de tangencia (cláusula 5.2.3): cada banda medida se interpola frente a los valores tabulados de las curvas, el índice es el mayor valor por banda y la banda que lo fija es la banda determinante; la interpolación hace el índice continuo (un NC-42,5 se informa como tal, sin ajustarlo a una curva). Los espectros por encima de NC-70 o por debajo de NC-15 quedan fuera de la familia y se marcan (>NC-70 con la banda de mayor exceso, o <NC-15) en lugar de recibir un número fabricado. El contorno **RC Mark II** (Anexo D) es una recta pura de −5 dB/octava anclada a su valor a 1000 Hz con un suelo en baja frecuencia de $\max(\mathrm{RC} + 25,\ 55)$ dB a 16/31,5 Hz; el índice es la media aritmética de los niveles a 500/1000/2000 Hz redondeada a un entero (cláusula D.4), y la etiqueta de calidad espectral compara el espectro con el contorno de referencia (cláusula D.3): retumbo "R" cuando alguna banda a 500 Hz o por debajo lo supera en más de 5 dB, siseo "H" cuando alguna banda a 1 kHz o por encima lo supera en más de 3 dB (ambos a la vez, "RH"), y neutro "N" en otro caso, informado como p. ej. RC-35(N). Los contornos RC generados reproducen la Tabla D.1 dígito a dígito, y realimentar cualquier curva NC de la Tabla 1 devuelve su propio índice de tangencia. NCB, RNC (Anexo A) y el QAI (cláusula D.5) quedan deliberadamente fuera de alcance.

Consulta la [guía de criterios de ruido de salas](/phonometry/es/guides/room-noise/) para su uso.

## Acústica de salas y edificación (ISO 18233, ISO 3382, ISO 16283, ISO 10140, EN 12354, ISO 12999, ISO 717, ISO 354)

### Respuesta al impulso por excitación determinista (ISO 18233)

Una sala o un camino de transmisión se modela como **lineal e invariante en el tiempo**, de modo que su respuesta al impulso $h(t)$ lo contiene todo. ISO 18233 sustituye el decaimiento clásico por ráfaga de ruido por una excitación determinista que se **deconvoluciona** para obtener $h(t)$, ganando 20–30 dB de relación señal-ruido efectiva. El barrido sinusoidal exponencial (ESS, Anexo B) tiene una frecuencia instantánea $f(t) = f_1 (f_2/f_1)^{t/T}$, de modo que su fase es la integral en forma cerrada de $2 \pi f(t)$:

$$
\varphi(t) = \frac{2 \pi f_1 T}{\ln(f_2/f_1)} \left[ \left( \frac{f_2}{f_1} \right)^{t/T} - 1 \right] .
$$

Un tiempo por octava constante hace que el espectro del ESS sea rosa (−3 dB/octava). La deconvolución se realiza mediante división espectral **lineal** (no circular, con relleno de ceros) $H = Y\ \overline{X} / (|X|^2 + \varepsilon)$, donde el término de Tikhonov $\varepsilon$ (una fracción de $\max |X|^2$) evita la amplificación del ruido en los extremos de banda. Como un barrido de grave a agudo sitúa los productos de distorsión armónica en tiempos de llegada negativos, caen en la cola envuelta y se eliminan conservando la parte causal (Farina). El método MLS (Anexo A) explota en cambio que la autocorrelación circular de una secuencia de longitud máxima de longitud $2^N-1$ es una delta periódica, de modo que $h = \operatorname{xcorr}_{\text{circ}}(\text{recorded}, \text{mls}) / 2^N$; el promediado síncrono de $n$ periodos añade $10 \log_{10} n$ dB.

### Integración inversa de Schroeder (ISO 3382-1, 5.3.3)

La curva de decaimiento por banda es la respuesta al impulso al cuadrado **integrada hacia atrás** (Schroeder):

$$
E(t) = \int_t^{\infty} p^2(\tau)\ d\tau = \int_0^{\infty} p^2\ d\tau - \int_0^t p^2\ d\tau , \qquad L(t) = 10 \log_{10} \frac{E(t)}{E(0)}\ \text{dB},
$$

es decir, una suma acumulada invertida en tiempo discreto. La integración hacia atrás cancela la fluctuación aleatoria de una única respuesta al impulso al cuadrado: para un decaimiento de energía puramente exponencial $p^2(t) = e^{-a t}$ da $E(t) = e^{-a t}/a$, una recta exactamente $L(t) = -(10 a / \ln 10)\ t$. El ruido de fondo aplana $E(t)$, así que la integración se trunca en el cruce $t_1$ de la recta de decaimiento ajustada con el nivel de ruido y la cola que falta se compensa con una exponencial de la pendiente ajustada; sin ese término la integral finita **subestima** sistemáticamente $T$.

### Ventanas de regresión y validez (ISO 3382-2, Cláusula 6, Anexo B/C)

El tiempo de reverberación es un ajuste por mínimos cuadrados $L = a + b t$ sobre una ventana, extrapolado a 60 dB mediante $T = -60/b$ (Anexo C): **EDT** de 0 a −10 dB, **T20** de −5 a −25 dB, **T30** de −5 a −35 dB. Un decaimiento de una sola pendiente da EDT = T20 = T30; una doble pendiente rápida al principio y lenta al final da EDT < T30. La validez se basa en la regla de rango dinámico de 5.3.3: el ruido debe situarse al menos 25 dB por debajo del pico de la respuesta al impulso para EDT (rango de evaluación + 15 dB), aumentado a 46 dB para T20 y 54 dB para T30 de modo que el sesgo de compensación de cola de un valor marcado como válido se mantenga dentro del 5 % del JND. La **curvatura** $C = 100\ (T_{30}/T_{20} - 1)$ % (Anexo B) señala un decaimiento no recto por encima del 10 %.

### Claridad, definición y tiempo central (ISO 3382-1, Anexo A)

Repartir la energía en una frontera temprano/tardío $t_e$ da el índice temprano-tardío y el cociente de definición:

$$
C_{te} = 10 \log_{10} \frac{\int_0^{t_e} p^2\ dt}{\int_{t_e}^{\infty} p^2\ dt}\ \text{dB}, \qquad D_{50} = \frac{\int_0^{0{,}05} p^2\ dt}{\int_0^{\infty} p^2\ dt}, \qquad C_{50} = 10 \log_{10} \frac{D_{50}}{1 - D_{50}},
$$

con $t_e = 50$ ms (C50, habla) o 80 ms (C80, música), y el **tiempo central** $T_s = \int_0^{\infty} t\ p^2\ dt / \int_0^{\infty} p^2\ dt$. Para un decaimiento puramente exponencial tienen formas cerradas $C_{te} = 10 \log_{10}(e^{a t_e} - 1)$ y $T_s = 1/a$; a $T = 1$ s ($a = 13{,}8155$) evalúan a C80 = 3,05 dB, C50 = −0,02 dB, D50 = 0,499 y Ts = 72,4 ms, los valores que reproduce la implementación. Las JND de la Tabla A.1 (EDT 5 %, C80 1 dB, D50 0,05, Ts 10 ms) acotan con qué finura merece la pena informar cada una.

### Decaimiento espacial en oficinas diáfanas (ISO 3382-3, Cláusula 6)

La tasa de decaimiento espacial del habla ponderada A es la pendiente por mínimos cuadrados ordinarios de $L_{p,A,S}$ frente a $\lg(r/r_0)$ ($r_0 = 1$ m) sobre las posiciones de 2–16 m, reescalada a una cifra por duplicación, y el nivel nominal se lee en la misma recta a 4 m:

$$
L = a + b\ \lg(r/r_0), \qquad D_{2,S} = -\lg(2)\ b, \qquad L_{p,A,S,4\text{m}} = a + b\ \lg(4/r_0).
$$

La distancia de distracción rD y la distancia de privacidad rP son las distancias donde una regresión **lineal** (no logarítmica) del STI frente a la distancia cruza 0,50 y 0,20; una pendiente ajustada no negativa (el STI no decrece con la distancia) las deja indefinidas, materializando la nota de la norma de que "puede resultar imposible de determinar".

### Aislamiento en campo e índice ponderado (ISO 16283-1, ISO 717-1)

Por banda de tercio de octava, la diferencia de niveles $D = L_1 - L_2$ (promediada en energía sobre las posiciones de micrófono, $L = 10 \log_{10}[(1/n) \sum_i 10^{L_i/10}]$) se normaliza de dos formas: la diferencia de niveles estandarizada $D_{nT} = D + 10 \log_{10}(T/T_0)$ con $T_0 = 0{,}5$ s (de modo que $D_{nT} = D$ cuando $T = T_0$), y el índice de reducción acústica aparente $R' = D + 10 \log_{10}(S/A)$ con el área de absorción de Sabine $A = 0{,}16\ V / T$, por tanto $R' = D + 10 \log_{10}[S T / (0{,}16\ V)]$.

El índice de un solo número (ISO 717-1, Cláusula 4.4) desplaza la **curva de referencia** de la Tabla 3 en pasos de 1 dB hacia la curva medida hasta que la suma de desviaciones *desfavorables* $\sum_i \max(0, \text{ref}_i + k - \text{meas}_i)$ es máxima pero $\le$ 32,0 dB (16 tercios) o 10,0 dB (5 octavas); el índice $R_w$ es la referencia desplazada a 500 Hz. Los **términos de adaptación espectral** son $C = X_{A1} - X_w$ y $C_{tr} = X_{A2} - X_w$ con $X_{Aj} = -10 \log_{10} \sum_i 10^{(L_{ij} - X_i)/10}$ (espectros de la Tabla 4: n.º 1 ruido rosa, n.º 2 tráfico urbano), cada uno redondeado a un entero. El ejemplo resuelto del Anexo C de ISO 717-1 ($R_w = 30$, $C = -2$, $C_{tr} = -3$, suma desfavorable 31,8 dB) se reproduce exactamente.

### Aislamiento a impactos y absorción (ISO 16283-2, ISO 717-2, ISO 354)

El aislamiento a impactos cambia la fuente aérea por una **máquina de impactos
normalizada** y califica el nivel de la sala receptora, así que las convenciones
de signo se invierten. Los niveles de impactos estandarizado y normalizado son $L'_{nT} = L_i - 10 \log_{10}(T/T_0)$
(el término de reverberación se *resta*, al contrario que $D_{nT}$) y
$L'_n = L_i + 10 \log_{10}(A/A_0)$ con $A_0 = 10$ m² y $A = 0{,}16\ V/T$. El índice
de ISO 717-2 desplaza la curva de referencia de la Tabla 3 hasta que $\sum_i \max(0, \text{meas}_i - (\text{ref}_i + k))$
es máxima pero $\le$ 32,0 dB (16 tercios) o 10,0 dB (5 octavas); la desviación
*desfavorable* cuenta ahora donde la **medición supera** la referencia (el ruido
de impactos es peor cuanto más alto), la imagen especular de ISO 717-1. El
índice es la referencia desplazada a 500 Hz, reducida en otros 5 dB para bandas
de octava, y el término de adaptación es $C_I = L_{n,\text{sum}} - 15 - L_{n,w}$
con la suma energética $L_{n,\text{sum}} = 10 \log_{10} \sum_i 10^{L_i/10}$ sobre
100–2500 Hz (tercios) o 125–2000 Hz (octavas). Los ejemplos del Anexo C de
ISO 717-2 se reproducen exactamente (tercios $L_{n,w} = 79$, $C_I = -11$;
octavas $54$, $0$), mediante la misma búsqueda de desplazamiento monótono que
ISO 717-1 ejecutada sobre las curvas negadas.

La absorción sonora (ISO 354) mide el área de absorción equivalente a partir de
la relación de Sabine aplicada a una cámara reverberante vacía y con la muestra:
$A = 55{,}3\ V/(c\ T) - 4 V m$ (el término $4 V m$ es la absorción del aire, $m$ el
coeficiente de atenuación en potencia en 1/m), de modo que el área de la muestra
es $A_T = A_2 - A_1$ y su coeficiente $\alpha_s = A_T/S$. Con la velocidad del
sonido de la Ec. (6), $c = 331 + 0{,}6\ t$ (°C), y $m$ convertido de un
coeficiente de atenuación de ISO 9613-1 mediante $m = \alpha / (10 \lg e)$. Como
la difracción y la dispersión de borde interceptan más que el área plana de la
muestra, $\alpha_s$ se deja sin saturar y puede superar 1,0 (Cláusula 3.7
NOTA 2).

### Normalización en laboratorio frente a campo (ISO 10140, ISO 16283)

Los índices de campo llevan una prima porque incluyen la transmisión por flancos
alrededor del cerramiento; los índices de laboratorio no, porque una instalación
cualificada la suprime. El álgebra es por lo demás idéntica, y difiere solo en
qué magnitud se normaliza. El par a ruido aéreo es el índice de reducción acústica
directo de laboratorio $R = L_1 - L_2 + 10 \log_{10}(S/A)$ (ISO 10140-2) frente
al índice aparente de campo $R' = L_1 - L_2 + 10 \log_{10}(S/A)$ (ISO 16283-1),
la misma forma cerrada evaluada con el $A$ conocido de la instalación o el
$A = 0{,}16\ V/T$ medido de la sala. El par a impactos es el nivel normalizado de
laboratorio $L_n = L_i + 10 \log_{10}(A/A_0)$ (ISO 10140-3) frente al $L'_n$ de
campo (ISO 16283-2), ambos referidos a $A_0 = 10$ m². Antes de formar cualquiera
de ellos, el nivel de la sala receptora se corrige por ruido de fondo mediante la
resta energética $L = 10 \log_{10}(10^{L_{sb}/10} - 10^{L_b/10})$ para un margen
señal-fondo de 6–15 dB, saturada en un valor fijo de $1{,}3$ dB (el límite de
medición) en 6 dB o por debajo y omitida en 15 dB o por encima (ISO 10140-4,
Cláusula 4.3), el análogo de laboratorio de la regla 6/10 dB de ISO 16283-1. La
extensión a fachadas (ISO 16283-3) sustituye el nivel de la sala emisora por el
nivel 2 m frente a la fachada, $D_{2m} = L_{1,2m} - L_2$, y añade una corrección
fija por ángulo de incidencia al índice de reducción acústica del elemento, $-1{,}5$
dB para el método del altavoz a 45° ($R'_{45°}$) y $-3$ dB para el método de
tráfico rodado con todos los ángulos ($R'_{tr,s}$); los tres llevan el número
único a ruido aéreo de ISO 717-1.

### Predicción de la transmisión por flancos (EN 12354-1/2)

El índice aparente de campo es la suma energética del camino directo $Dd$ y, para
cada elemento de flanco $F=f$ a través de su unión con el elemento separador, los
tres caminos $Ff$, $Df$ y $Fd$ (EN 12354-1, modelo simplificado de un solo
número, Fórmula 26):

$$
R'_w = -10 \log_{10}\Big[ 10^{-R_{Dd,w}/10}
       + \sum 10^{-R_{Ff,w}/10} + \sum 10^{-R_{Df,w}/10}
       + \sum 10^{-R_{Fd,w}/10} \Big].
$$

El camino directo es $R_{Dd,w} = R_{s,w} + \Delta R_{Dd,w}$ (Fórmula 27), el
índice de laboratorio del elemento separador más cualquier mejora del trasdosado.
Cada camino de flanco (Fórmula 28a) es

$$
R_{ij,w} = \frac{R_{i,w} + R_{j,w}}{2} + \Delta R_{ij,w} + K_{ij}
         + 10 \log_{10}\frac{S_s}{l_0\ l_f},
$$

con $R_{i,w}$, $R_{j,w}$ los índices de laboratorio de los dos elementos que se
encuentran en la unión ($i$ lado emisor, $j$ lado receptor), $\Delta R_{ij,w}$ la
mejora combinada del trasdosado, $S_s$ la superficie del elemento separador,
$l_f$ la longitud de acoplamiento de la unión y $l_0 = 1$ m la longitud de
acoplamiento de referencia. $K_{ij}$ es el **índice de reducción de vibraciones** de
la unión (Anexo E), una función empírica de la relación de masas
$M = \log_{10}(m'_{\perp,i}/m'_i)$: para una unión rígida en cruz
$K_{13} = 8{,}7 + 17{,}1 M + 5{,}7 M^2$ (a través) y $K_{12} = 8{,}7 + 5{,}7 M^2$
(en esquina), leídos a 500 Hz, y acotada en su mínimo $K_{ij,\min} = 10 \log_{10}[l_f\ l_0
(1/S_i + 1/S_j)]$ (Fórmula 29). Dos trasdosados se combinan como
$\max(a,b) + \min(a,b)/2$ (Fórmulas 30/31). La contrapartida a impactos
(EN 12354-2, Fórmula 21) es la resta directa
$L'_{n,w} = L_{n,w,eq} - \Delta L_w + K$, con el nivel equivalente del suelo
desnudo $L_{n,w,eq} = 164 - 35 \log_{10}(m'/m'_0)$ (Anexo B), la mejora del
revestimiento $\Delta L_w$ (ISO 717-2) y la corrección por flancos $K$ de la
Tabla 1. Los ejemplos resueltos del Anexo H.3 de EN 12354-1 ($R'_w = 52$ dB) y del
Anexo E.3 de EN 12354-2 ($L'_{n,w} = 45$ dB) se reproducen exactamente; se
declara que el modelo simplificado tiene una desviación típica de unos 2 dB
(Cláusula 5).

### Absorción sonora en recintos (EN 12354-6)

EN 12354-6:2003 predice el área de absorción equivalente de un recinto a
partir de sus partes (el modelo normativo de la Cláusula 4). El total
(Fórmula 1) suma las superficies, los objetos y el aire:

$$
A = \sum_i \alpha_{s,i}\ S_i + \sum_j A_{obj,j} + \sum_k \alpha_{s,k}\ S_k + A_{air},
\qquad A_{air} = 4\ m\ V\ (1 - \psi),
$$

con $m$ el coeficiente de atenuación en potencia del aire (Fórmula 2; la
Tabla 1 lo tabula para seis climas de temperatura/humedad sobre las bandas de
octava de 125 Hz a 8 kHz), $\psi = \sum V_{obj} / V$ la fracción de volumen
ocupada por objetos (Fórmula 3), y un objeto duro irregular aproximado por
$A_{obj} = V_{obj}^{2/3}$ (Fórmula 4). El tiempo de reverberación se sigue de
Sabine aplicado al volumen libre (cláusula 4.4, Fórmula 5):

$$
T = \frac{55{,}3}{c_0}\ \frac{V\ (1 - \psi)}{A},
$$

con $c_0 = 345{,}6$ m/s elegido para que $55{,}3/c_0$ sea el familiar
$0{,}16$ (cláusula 4.4 NOTA). Los tres casos resueltos del Anexo E se
reproducen: la sala desnuda de 29,75 m³ da $A = 2{,}26$ m² y $T = 2{,}1$ s a
1 kHz, y añadir objetos duros ($\psi \approx 0{,}072$) sube $A$ a 5,03 m² y
baja $T$ a 0,9 s. El método informativo del Anexo D para espacios irregulares
y absorción distribuida de forma no uniforme queda fuera de alcance.

Consulta la [guía de absorción sonora en recintos](/phonometry/es/guides/enclosed-space-absorption/) para su uso.

### Incertidumbre de medición (ISO 12999-1)

ISO 12999-1 proporciona la incertidumbre de las magnitudes anteriores a partir de
la reproducibilidad y la repetibilidad interlaboratorio (ISO 5725) en lugar de un
modelo funcional GUM. Tres **situaciones de medición** fijan la incertidumbre
típica $u$: la situación **A** (caracterización en laboratorio) usa la desviación
típica de reproducibilidad $\sigma_R$; la situación **B** (misma ubicación,
equipos distintos) la $\sigma_{situ}$ in situ; la situación **C** (misma
ubicación, operador y equipo, repetida) la repetibilidad $\sigma_r$. Los valores
por banda y de un solo número están tabulados para $R$/$R'$/$D_n$/$D_{nT}$ a
ruido aéreo (Tablas 2/3), $L_n$/$L'_n$ a impactos (Tabla 4 por banda, solo
situaciones B/C; la Tabla 5 de un solo número añade una estimación en situación
A) y la reducción del revestimiento $\Delta L$ (Tablas 6/7, solo situación A).
La incertidumbre expandida es $U = k\ u$ (Fórmula 2) con el factor de cobertura
$k$ de la Tabla 8 (al 95 %, $k = 1{,}96$ bilateral, $k = 1{,}65$ unilateral; se impone
un mínimo $k = 1$). Un intervalo bilateral $Y = y \pm U$ informa un valor
(Fórmula 3); un factor unilateral declara conformidad, $y - U > $ requisito para
un límite inferior (Fórmula 5) o $y + U <$ requisito para un límite superior
(Fórmula 4). Los componentes no correlacionados se combinan en cuadratura
$u_c = \sqrt{\sum u_i^2}$ (Fórmula C.2), $m$ mediciones independientes reducen $u$
a $u/\sqrt{m}$ (Fórmula A.7), y la incertidumbre de un solo número no
correlacionada es la suma en cuadratura ponderada en energía de las
incertidumbres por banda (Fórmula B.2).

Consulta las guías de [acústica de salas](/phonometry/es/guides/room-acoustics/) y de
[medición del aislamiento en campo](/phonometry/es/guides/insulation-field/) para su uso.

### Predicción del aislamiento de paneles (Bies 7.2, Hopkins 2.9/4.3.10, Cremer 5)

Donde EN 12354 toma el $R$ de elemento como una medida, el índice de reducción
acústica de un panel también se puede **predecir** a partir de sus propiedades
físicas. Un panel flexible sigue la ley de masas
$TL_0 = 10\lg[1 + (\pi f m''/\rho_0 c_0)^2]$ (Bies Ec. 7.40), que sube 6 dB por
octava y 6 dB por duplicar la masa superficial $m''$; el valor de campo resta
5,5 dB (tercio de octava). La rigidez añade un **valle de coincidencia** en
$f_c = (c_0^2/2\pi)\sqrt{m''/B'}$ (Ec. 7.3), donde la longitud de onda de flexión
libre iguala la de traza acústica. El método de Sharp mantiene la ley de masas
hasta $f_c/2$, cae linealmente en $\log f$ hasta el valle
$TL = 20\lg(f_c m'') + 10\lg\eta - 44$ y vuelve a subir por encima de $f_c$ con el
factor de pérdidas $\eta$ (Ec. 7.44). Una **pared doble** es un sistema
masa-muelle-masa con la cámara como muelle: por debajo de
$f_0 = 60\sqrt{(m_1+m_2)/(m_1 m_2 d)}$ (Ec. 7.62) sigue la ley de masas de la
masa combinada, y por encima las leyes de masas de las dos hojas se suman más el
término de cámara $20\lg(2kd)$, saturando en +6 dB más allá de
$f_l = c_0/(2\pi d)$ (Ec. 7.64); un relleno poroso baja $f_0$. Los pequeños
caminos de aire limitan cualquier construcción: el coeficiente de transmisión de
una rendija recta (Gomperts, Hopkins Ec. 4.99, con resonancias en
$d + 2e = z\lambda/2$) o de un orificio circular (Wilson y Soroka, Ec. 4.102) se
combina con la pared en la suma energética ponderada por área
$R = -10\lg[(1/\sum S_n)\sum S_n 10^{-R_n/10}]$ (Ec. 4.92), de modo que una
abertura desnuda de área relativa $S_a/S$ limita la composición a
$10\lg(S/S_a)$. El camino de transmisión resonante y la radiación de la pared
doble se apoyan en la eficiencia de radiación de placa y las movilidades
puntuales de la [teoría de vibración](/phonometry/es/reference/theory/vibration/).

Consulta la guía [Predicción del aislamiento de paneles](/phonometry/es/guides/panel-sound-insulation/)
para su uso.
